Investigación Básica

Simulación de manifestaciones patológicas en muro pantalla mediante propagación de pulso ultrasónico

Simulation of pathological manifestations in diaphragm wall through ultrasonic wave propagation Simulação de manifestações patológicas em parede diafragma através de propagação de ondas ultrassônicas

Rodrigo Rogerio Cerqueira da Silva Silva¹ , Cinthya Bertoldo Pedroso¹

¹ Laboratory of Nondestructive Testing - University of Campinas, Campinas/SP, Brasil.

^*Contact author: rodrigorogeriodoutorado@gmail.com

Recepción: 01 de noviembre de 2021.
Aceptación: 19 de febrero de 2022.
Publicación: 01 de mayo de 2022

Citar como:Hernández Oroza, A., Diomedes Almeida, A., Romeo Sáez, A., Cuétara Pérez, P. R. (2022),“Diagnóstico e proposta de solução para as lesões presentes na laje doConvento de Santa Clara de Asís”, Revista ALCONPAT, 12 (2), pp. 296 –310, DOI: https://doi.org/10.21041/ra.v12i2.564

Resumen
El objetivo de esta investigación fue simular manifestaciones patológicas en muros pantalla a través de hormigones elaborados con diferentes adiciones de polímero sintético, proponiendo obtener modelos de predicción de resistencia y rigidez a través de la propagación de ondas de ultrasónica. Se realizaron ensayos de compresión para determinar resistencia y rigidez, así como ensayos de ultrasonido por el método directo e indirecto sobre hormigones producidos con diferentes concentraciones de polímero sintético. Los resultados obtenidos indicaron una disminución de las propiedades mecánicas y acústicas del hormigón con el aumento de la concentración de polímero sintético en su confección. Los modelos generados por la prueba ultrasónica fueron estadísticamente significativos, con un nivel de confianza del 95%, y las correlaciones establecidas en concreto pueden ser utilizadas en la detección de manifestaciones patológicas in loco.
Palabras clave: muros pantalla, propagación de pulso ultrasónico, fuerza y rigidez, parede diafragma.

1. IntroducciÓn

Con el gran crecimiento de las construcciones civiles en las últimas décadas, se han estudiado formas de facilitar la ejecución de grandes obras que enfrentan dificultades por la inestabilidad de los suelos en los que se ubican. Según Hachich et al. (2019), una de las alternativas para ayudar en la excavación del suelo es el uso de un sistema de contención con muro pantalla, el cual consiste en zanjas abiertas en el suelo rellenas de hormigón armado, mantenidas estables mediante el uso de fluidos poliméricos o lodo bentonítico.

El uso de polímeros sintéticos en excavaciones presenta grandes ventajas frente a las formas tradicionales de estabilización de suelos, como el uso de bentonita. Según Mota (2010), podemos citar como ventaja el aspecto económico, el uso de polímeros a pesar de tener un costo mayor, en la adquisición por metro cúbico, en comparación con la adquisición de lodos bentoníticos, su uso en cuanto a cantidad es menor. , es decir, se utiliza menos para obtener mejores rendimientos que las formas tradicionales. Según Mota (2010), podemos mencionar el factor ambiental en cuestión, el uso de polímeros como estabilizadores en excavaciones no genera bioacumulación para el medio ambiente debido a algunos factores como alta solubilidad, sensibilidad química y acciones de los rayos ultravioleta que terminan fragmentando cadenas poliméricas y no generando acumulaciones (Mota 2010).

Estudios realizados por Mota (2010) encontraron que el polímero sintético altamente concentrado puede ser utilizado específicamente para interactuar químicamente con todo tipo de suelo, como base para su estabilización. Su estructura molecular le permite ser completamente soluble en agua, sin alterar su función principal como enlace químico activo en la estabilización de las partículas del suelo.

El uso de este polímero durante las excavaciones debe seguir las recomendaciones de la ABNT-NBR 6122 (2019), con hormigón de densidad entre 2,1 a 2,8 g/cm³ y consumo mínimo de cemento de 400 kg/m3, y fluido estabilizador como polímero con el pH del agua entre 9 y 12, densidad de 1,005 g/cm3 a 1,10 g/cm3 y contenido de arena hasta 4,5%. Según Djelal et al. (2020) una de las patologías resultantes del muro pantalla está relacionada con la mezcla del fluido polimérico durante el hormigonado, aumentando la infiltración de aguas subterráneas desde la masa de suelo después de la ejecución de los paneles, comprometiendo la capacidad de recepción de esfuerzos del hormigón.

Una de las dificultades es el control de los muros pantalla in loco, para verificar si la calidad del hormigón no se vio comprometida por la mezcla con el polímero sintético. De acuerdo con Silva (2020), una de las pruebas utilizadas que no causan daño al sistema de contención de concreto son las no destructivas, como la prueba de ultrasonido. Estudios realizados por Savaliya et al. (2014), mediante ensayos de ultrasonido en estructuras de hormigón, demuestran que el método es preciso para la detección de patologías, con sensibilidad para detectar defectos y permitir una mejor localización de los mismos una vez detectados.

En vista de lo expuesto, en este proyecto se utilizaron ensayos no destructivos de propagación de ondas ultrasónicas, directa e indirectamente, simulando la inspección in situ, con el fin de verificar su sensibilidad en la predicción de las propiedades mecánicas (resistencia y rigidez) y físicas. (absorción de agua) del hormigón elaborado con diferentes concentraciones de polímero sintético.

En vista de los aspectos mencionados, el objetivo de la presente investigación fue simular manifestaciones patológicas en muro pantalla con diferentes adiciones de polímero sintético junto al hormigón, proponiendo modelos de predicción de resistencia y rigidez obtenidos en ensayos de propagación de ondas de ultrasonido, para la evaluación de este sistema de contención in situ.

2. Programa experimental

Para la investigación se elaboró hormigón con proporciones de cemento tipo CPII-F con especificaciones según ABNT-NBR 11578 (1997), ry grava media 01 (1:1.8:2.5), con el cemento medido en masa, los agregados en volumen y relación agua-cemento de 0,6, conforme especificado en el trazado para estructuras de hormigón tipo muro pantalla (ABNT-NBR 6122, 2019). Considerando la mezcla patrón, se adicionaron con relación al cemento diferentes porcentajes de polímero sintético 0%, 20%, 40% y 60%, del tipo granulado aniónico, de alto peso molecular > 21 millones y cadenas largas, utilizado para la floculación. masa (Figura 1a). La caracterización de los agregados se realizó de acuerdo a las recomendaciones de las normas para agregado fino NBR (NM 248, 2003; NM 52, 2009; NM 45, 2006) y agregado grueso NBR (NM 248, 2003, NM 53, 2003, NM 45, 2006). Las muestras fueron sometidas a los 28 días a la prueba de absorción por inmersión, de acuerdo con las especificaciones de la ABNT-NBR 9778 (2015).

De acuerdo con la Tabla 1, la caracterización de los agregados está dentro de los límites de aceptabilidad, según ABNT - NBR 7211 (2009).

Agregado	Masa específica (kg/m³)	Masa unitária (kg/m³)	Diámetro máximo (mm)	Módulo de finura
Tabla 1. Resultados de la caracterización física de pequeños y grandes áridos.
Granito	2650	1500	25	6,75
Arena	2590	1310	4,8	1,89

La adición de polímero sintético presentó un comportamiento similar al generado por la adición de agua al concreto, cuando evaluamos la trabajabilidad (valores de Slump Test) y la densidad, es decir, el aumento de las adiciones de polímero provocó un aumento de la trabajabilidad y reducción de la densidad (Tabla 2).

Adiciones	Slump Test (mm)	Densidad media (kg.m^-3)
Tabla 2. Ensayo de asentamiento y valores medios de densidad de hormigones producidos con diferentes adiciones de polímero sintético.
0%	180	2223
20%	210	2097
40%	250	1934
60%	260	1900

Después del ensayo de asentamiento, se moldearon 12 probetas cilíndricas (100 mm de diámetro y 200 mm de longitud) y 1 probeta prismática (400 x 400 x 300 mm³) por cada traza, simulando parte de un muro pantalla después de la ejecución, totalizando 48 probetas cilíndricas. y 4 especímenes prismáticos. Las muestras cilíndricas fueron ensayadas por ultrasonido, a los 28 días, por el método directo de propagación de ondas (Figura 1b) y las muestras prismáticas por el método indirecto (Figura 1c), representando la evaluación de la inspección in loco.


Figura 1. (a) Polímero sintético, (b) muestras cilíndricas sujetas a prueba de ultrasonido directo (c) muestras prismáticas sujetas a prueba de ultrasonido indirecto. Fuente: autores (2021).

Para las pruebas se utilizaron equipos de ultrasonido (USLAB, Agricef, Brasil) y transductores longitudinales de cara plana de 45 KHz de frecuencia. Con los tiempos de propagación de las ondas ultrasónicas (t) fue posible calcular, para cada distancia entre transductores (L), la velocidad directa de propagación de las ondas ultrasónicas (VD), a través de la ecuación propuesta por la ABNT NBR 8802 (2019) , según la ecuación (1).

A los 28 días también se determinó la masa de cada espécimen mediante una balanza de precisión, y con la ayuda de un pie de rey digital se obtuvieron sus dimensiones para calcular el volumen y posteriormente la densidad. A partir de la posesión de la velocidad directa y la densidad del hormigón (ρ) se determinó el coeficiente de rigidez (2).

Las muestras prismáticas, que representan la evaluación de la factibilidad de inspección de un muro pantalla después de la instalación por el método de propagación de onda indirecta, fueron ensayadas siguiendo la metodología de cálculo propuesta por la norma ABNT-NBR 8802 (2019). La norma brasileña propone una forma de cálculo de la velocidad de propagación ultrasónica por el modo de transmisión indirecta (VI), cuyo procedimiento consiste en calcular la velocidad a través de una gráfica de tiempo de propagación versus distancia entre transductores Figura (2).

Fuente: ABNT-NBR 8802 (2019).

Figura 2. Determinación de la velocidad de propagación de ondas ultrasónicas por el método indirecto.

Luego, los especímenes fueron sometidos a la prueba de compresión instrumentada en una máquina de prueba (EMIC) para determinar la resistencia (f_c - ABNT-NBR 5739, 2018) y el módulo de elasticidad (E_ci - ABNT-NBR 8522, 2017). Los resultados de las pruebas se utilizaron en la generación de modelos de predicción de propiedades mecánicas a partir de las velocidades de propagación de las ondas de ultrasonido.

Con los resultados de fc y E_ci y los parámetros de velocidad de propagación de ondas ultrasónicas (V_D), (V_I) y (C_LL), se analizaron regresiones para verificar la existencia de modelos estadísticamente significativos entre las propiedades mecánicas y las propiedades acústicas, obtenidos por medios de pruebas de propagación de ondas ultrasónicas.

3. Resultados y discusiones

Las propiedades mecánicas (f_c y E_ci) y acústicas (C_LL, V_D y V_I) del hormigón también se redujeron a medida que aumentaban las adiciones de polímeros, hecho provocado por el aumento de la porosidad (cantidad de vacíos) del hormigón, tabla (3) , informa los ensayos realizados a las 12 muestras de concreto por cada mezcla realizada.

Adiciones	f_c (MPa)	E_ci (GPa)	C_LL(GPa)	V_D (m,s^-1)	V_I (m,s^-1)
Tabla 3. Valores mínimo, máximo y promedio de resistencia (fc), elasticidad (Eci), coeficiente de rigidez (CLL) velocidad directa (VD) e indirecta (VI) para las trazas producidas con diferentes adiciones de polímeros.
Adiciones	Min. Max. Media	Min. Max. Media	Min. Max. Media	Min. Max. Media	Min. Max. Media
0%	16,9; 20,5; 17,41	19,58; 27,80; 23,28	27,23; 34,38; 30,16	3485; 3885; 3680	2437; 2855; 2639
20%	8,32; 9,6; 8,80	11,44; 16,13; 13,10	19,87; 22,42; 21,26	3095; 3230; 3185	2421; 2628; 2520
40%	5,53; 6,78; 6,17	5,80; 9,85; 7,48	9,81; 17,29; 13,14	2386; 2788; 2615	1886; 2518; 2127
60%	4,13; 4,96; 4,60	2,03; 3,13; 2,95	7,88; 15,69; 12,83	2040; 2858; 2528	804; 1085; 935

Para evitar la dispersión, para los análisis estadísticos se utilizaron los promedios de los resultados de los parámetros de resistencia, rigidez y acústica. Los modelos de regresión lineal evaluados mediante análisis de varianza (ANOVA) fueron estadísticamente significativos al 95% de nivel de confianza con (P-value < 0,05), siendo los mejores modelos predictivos para las propiedades de resistencia (f_c) y de rigidez (E_ci) del hormigón se obtuvieron a partir del coeficiente de rigidez (C_LL) (Cuadro 4).

Los modelos encontrados siguen dentro de los rangos de coeficientes de determinación encontrados en la literatura entre ensayos mecánicos y propagación de ondas. Para la predicción Media de f_c, los coeficientes de determinación (R²) en los estudios realizados por Mohamad et al., (2016), Silva et al. (2020), varió entre 60 y 98% y, para E_ci entre 50 y 96%, (Giacon et al., 2010; Mohamed et al., 2016 y Silva et al., 2020). Correlaciones entre los parámetros de rigidez (C_LL) y las propiedades mecánicas de resistencia (f_c) y módulo de elasticidad (E_ci) obtenidas en ensayos de ultrasonido y compresión, respectivamente, fueron encontradas por Giacon et al., 2010 y Silva (2020), con modelos lineales y valores de R² en el rango de 85% a 97% para E_ci y de 79% a 95% para f_c.

Los valores de error absoluto de resistencia y módulo de elasticidad del hormigón oscilan entre el 25 % y el 50 % cuando se basan en modelos con parámetros de propagación de ondas (Bungey y Millard, 2006). En esta investigación, los errores absolutos encontrados (9,70% a 20% - Tabla 4) están por debajo de los encontrados en la literatura, indicando que los modelos de predicción de resistencia y rigidez son válidos en la evaluación de la calidad del hormigón utilizado en muros diagrama, usando parámetros acústicos de propagación de onda.

Parámetro	Modelo	P-Valor	R² (%)	Error de estimació	Error absoluto* (%)
Tabla 4. Modelos de correlación entre parámetros de velocidad directa (VD), velocidad indirecta (VI) y coeficiente de rigidez (CLL) con la resistencia a compresión (fc) y el Módulo de Elasticidad inicial (Eci).
fc x V_D	fc = −20,34 + 0,0098*V_D	0,03	92,81	1,70	18,40
fc x V_I	fc = −5,25 + 0,0068*V_I	0,04	81,65	1,87	20,30
fc x C_LL	fc = −3,96 + 0,68* C_LL	0,025	97,46	1,57	9,70
E_ci x V_D	E_ci = −35,13 + 0,015*V_D	0,01	96,91	1,83	18,90
E_cix V_I	E_ci = −11,68 + 0,012*V_I	0,04	89,00	1,90	20,6
E_ci x C_LL	E_ci = −8,56 + 1,05*C_LL	0,020	97,97	2,14	12,37
* relación entre el error estimado y el valor medio.

La Tabla 5 presenta los resultados obtenidos de la absorción por inmersión y la velocidad longitudinal de las muestras ensayadas después de la saturación. A través de los resultados obtenidos, se observa que la adición de polímero sintético incrementó la absorción de agua (Cuadro 5), dejando mayor cantidad de vacíos (poros) después del proceso de secado. Esto ocurre debido a la liberación de agua de curado interna, lo que conduce al deshinchamiento de las partículas de polímero, provocando cambios en la estructura porosa de los materiales cementosos (Araújo y May, 2019).

Muestra	Absorción (%)	V_D (m.s^-1)
Tabla 5. Valores de absorción de buzamiento y velocidad de avance promedio (DV), para las trazas producidas con diferentes adiciones de polímero sintético.
0%	12,0	3087
20%	12,4	2777
40%	17,3	2291
60%	18,4	1846

Debido al cambio en la cantidad de agua absorbida, se producen cambios en las propiedades acústicas (Cuadros 3 y 5), se observa que las velocidades de propagación del sonido disminuyen a medida que aumenta la cantidad de polímero utilizado, los poros vacíos existentes en el concreto seco representan un factor significativo en la transmisión de ondas sonoras, ya que la velocidad del pulso ultrasónico es menor en el aire que en el sólido (Godinho, et al., 2020), con esto se explica el hecho de que el polímero aumente la cantidad de poros. reduciendo la velocidad de propagación de las ondas ultrasónicas en las muestras.

La regresión entre la velocidad del ultrasonido y la absorción mostró un modelo con R² de 92% (Figura 3) y P-Valor de 0,04, inferior a 0,05, demostrando una relación estadísticamente significativa entre los parámetros, con un nivel de confianza de 95,0%, obtenido por ANOVA análisis estadístico. Los resultados obtenidos indican que la técnica de propagación de ondas es sensible al aumento del contenido de agua dentro de las muestras de hormigón, provocado por el aumento de la porosidad tras el secado del polímero sintético dentro de la matriz de cemento, reduciendo su velocidad de ultrasonido. De esta forma, el hormigón tendrá un aumento de vacíos (poros) y estará sujeto a una mayor absorción de agua y una menor densidad y propiedades mecánicas. El agua actúa como principal portador del medio erosivo en el hormigón, por lo que su desempeño, como barrera para reducir el transporte de agentes potencialmente causantes de corrosión de la armadura, está relacionado con su porosidad (Dudhal, 2016; Liu et al., 2020) .; Matiko, 2000).

Fuente: Autores (2021).

Figura 3. Modelo de regresión entre absorción de inmersión y velocidad longitudinal.

El polímero se agrega y forma una película sobre la superficie de las partículas de cemento durante el proceso de hidratación, evitando el contacto adicional entre el cemento y el agua, aumentando la porosidad de la matriz de cemento, afectando así la resistencia a la compresión y el módulo de elasticidad de los hormigones con aditivo. (Liu et al., 2020).

La presente investigación corrobora los datos encontrados en la literatura, los valores presentados en la Tabla 3, demuestran que hubo una reducción del 26% para los valores medios de fc y del 13% para los valores medios de Eci, luego de un aumento de la absorción en 18 % para las muestras de concreto con adición de 60 % de polímero sintético, en relación a las muestras sin adición, como se especifica (Tabla 5).

Los modelos obtenidos pueden ser utilizados como solución de ensayos no destructivos para estimar propiedades mecánicas y físicas, como la absorción de agua, en muestras y estructuras de muro pantalla, verificando la infiltración de aguas subterráneas desde la masa de suelo después de la realización de los paneles, hecho que puede comprometer la capacidad del concreto para recibir esfuerzos.

4. Conclusiones

El aumento de las concentraciones de polímero sintético utilizado en las diferentes mezclas de hormigón aumentó su trabajabilidad, reduciendo su densidad y sus propiedades mecánicas (f_c y E_ci) y acústicas del material (V_D, V_I y CLL).

Los modelos de predicción de propiedades mecánicas mediante velocidades de ultrasonido resultaron estadísticamente significativos, presentando coeficientes de determinación superiores al 80% y errores inferiores a los encontrados en la literatura.

De esta forma, se demuestra la sensibilidad de la propagación directa o indirecta de ondas ultrasónicas, cuando se aplican a concretos con propiedades físicas y mecánicas similares a las utilizadas en esta investigación, y las correlaciones aquí establecidas en muestras de concreto pueden ser utilizadas para ayudar a la detección de manifestaciones patológicas in loco.

Además, se observa que el aumento del contenido de polímeros sintéticos en la fabricación del hormigón interfiere directamente en la cantidad de absorción de agua y, en consecuencia, en las propiedades acústicas del material.

5. Agradecimientos

Los autores agradecen a la Fundação de Amparo à Pesquisa do Estado de São Paulo (FAPESP) de São Paulo por financiar los diversos proyectos del grupo de investigación, lo que hizo posible las instalaciones y la infraestructura utilizadas en esta investigación.

Referencias

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